在《导线点复测记录》表(施记表1)中涉及到“角度闭合差、坐标增量闭合差、导线相对闭合差”这三项,这也是最普通评定导线施测误差的项目。
1、角度闭合差
由于市政工程中最常用的是附和导线,所以在此重点阐述附和导线角度闭合差。
附和导线如图:
附和导线角度闭合差计算:
从理论上说,αCD=αAB+∑β-(n-1)×180°
也就是说, αCD=αAB+(β1+β2+β3+β4)-(n-1)×180°
这里的n是指转角数,即是上图中A、J1、J2、C四个点。
但是在实际测量中,观测角β1、β2、β3和β4都存在观测的误差,因此就存在了角度观测值和角度理论值存在差异。这就是角度闭合差(f测)。
f测=∑β- (αCD -αAB+(n-1)×180°)
角度闭合差允许范围(f容)要分为几种等级。
三级:1/5000
施工控制:1/4000
4、举例:
点号 | X | Y |
A | 3571764.449 | 506807.063 |
B | 3571523.741 | 506872.482 |
C | 3573240.291 | 506336.474 |
D | 3573749.401 | 506202.401 |
观测角 | 角度观测值 |
β1 | 173°28′30″ |
β2 | 188 °18′05″ |
β3 | 170 °32′45″ |
β4 | 188 °07′40″ |
点到点 | 距离实测值(D) |
A – J1 | 195.987 |
J1 – J2 | 830.438 |
J2 – C | 527.581 |
1)点A到点B的方位角计算:
ΔX(A-B)=XB-XA=-240.708 ΔY(A-B)=YB-YA=65.419
αAB(方)=arctg(ΔY(A-B)/ ΔX(A-B))= arctg (65.419/-240.708)=164°47′43.97″
2)点C到点D的方位角计算:
ΔX(C-D)=XC-XD=509.110 ΔY(C-D)=YC-YD=-134.073
αCD(方)=arctg(ΔY(C-D)/ ΔX(C-D))= arctg (-134.073/509.110)=345°14′46.54″
3)推算各边的方位角:
αA-J1(方)=164°47′43.97″+173°28′30″=338°16′13.97″
αJ1- A(方)=180°+338°16′13.97″=518°16′13.97″-360°=158°16′13.97″
αJ1- J2(方)=158°16′13.97″+188 °18′05″=346°34′18.97″
αJ2-J1(方)=180°+346°34′18.97″=526°34′18.97″-360°=166°34′18.97″
αJ2- C(方)=166°34′18.97″+170 °32′45″=337°07′03.97″
αC-J2(方)=180°+337°07′03.97″=517°07′03.97″-360°=157°07′03.97″
αC-D(方推)=157°07′03.97″+188 °07′40″=345°14′43.97″
由此看出,按照测角推算的αC-D(方推)与理论αCD(方)存在差值。
这个差值是必然存在的。在此是举例,差值只有3度,一般在实际测量中,这个差值远大于这个值,只要小于闭合差允许值就行。如果这个差值大于闭合差允许值,那么各个观测角必须重新测量。
4)推算各点的坐标增量:
ΔX (A-J1)=cos(αA-J1(方))×D(A-J1)= cos(338°16′13.97″)×195.987=182.061
ΔY (A-J1)=sin(αA-J1(方))×D(A-J1)= sin(338°16′13.97″)×195.987=-72.559
ΔX (J1-J2)=cos(αj1-J2(方))×D(j1-J2)= cos(346°34′18.97″)×830.438=807.736
ΔY (J1-J2)=sin(αJ1-J2(方))×D(j1-J2)= sin(346°34′18.97″)×830.438=-192.848
ΔX (J2-c)=cos(αJ2-c(方))×D(J2-c)= cos(337°07′03.97″)×527.581=486.064
ΔY (J2-c)=sin(αJ2-c(方))×D(J2-c)= sin(337°07′03.97″)×527.581=-205.144
5)几个闭合差计算
①角度闭合差:
观测角 | 角度观测值 |
β1 | 173°28′30″ |
β2 | 188 °18′05″ |
β3 | 170 °32′45″ |
β4 | 188 °07′40″ |
∑β | 720 °27′00″ |
αCD(方) -αAB(方)=345°14′46.54″ – 164°47′43.97″=180°27′02.57″
f测=720 °27′00″ – (180°27′02.57″+(4-1)×180°)
=720 °27′00″ – 720°27′02.57″=02.57″=3″
假设为三级导线,则:
f容=±24 =±24=48″ f测< f容 符合要求
②坐标增量闭合差:
坐标增量点号 | ΔX | ΔY |
A-J1 | 182.061 | -72.559 |
J1-J2 | 807.736 | -192.848 |
J2-C | 486.064 | -205.144 |
∑Δ | 1475.861 | -470.551 |
坐标增量点号 | ΔX | ΔY |
A-C | 1475.842 | -470.589 |
fx=(Cx-Ax)-(ΔX(A-J1)+ ΔX(J1-J2)+ ΔX(J2-C))=1475.842-1475.861=-0.019
fy=(Cy-Ay)-(ΔY(A-J1)+ ΔY(J1-J2)+ ΔY(J2-C))=-470.589-(-470.551)=-0.038
③导线相对闭合差:
f===0.196
点到点 | 距离实测值(D) |
A – J1 | 195.987 |
J1 – J2 | 830.438 |
J2 – C | 527.581 |
∑D | 1554.006 |
K= f/∑D=0.196/4554.006=1/7928.602
取K=1/7000
按照三级导线1/5000的要求,该成果符合要求。
导 线 点 复 测 记 录
施记表1
单位工程名称: 施工单位: 复测部位: 日期:
测点 | 测角
°′″ |
方位角
°′″ |
距离
(m) |
纵坐标增量△X
(m) |
横坐标增量△Y
(m) |
纵坐标X
(m) |
横坐标Y
(m) |
备注 |
B | 3571523.741 | 506872.482 | ||||||
164°47′43.97″ | 240.708 | -65.419 | ||||||
A | 173 28 30 | 3571764.449 | 506807.063 | |||||
338°16′13.97″ | 195.987 | 182.061 | -72.559 | |||||
J1 | 188 18 05 | 3571946.510 | 506734.504 | |||||
346°34′18.97″ | 830.438 | 807.736 | -192.848 | |||||
J2 | 170 32 45 | 3572754.246 | 506541.656 | |||||
337°07′03.97″ | 527.581 | 486.064 | -205.144 | |||||
C | 188 07 40 | 3573240.291 | 506336.474 | |||||
345°14′43.97″345°14′46.54″ | 509.11 | -134.073 | ||||||
D | 3573749.401 | 506202.401 | ||||||
720 27 00 | 1554.006 | 1475.861 | -470.558 |
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||||
计算(另附简图): 结论:符合要求 1、角度闭合差: f测=3″ f容=±48″ 2、坐标增量闭合差: fx=0.019 fy=-0.038 3、导线相对闭合差: f=0.196 K=1/7000
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观测: 复测: 计算: 施工项目技术负责人: